HCL-H2S-H2O的腐蚀与防护

01 锈蚀关键部位及特性

①首要侵蚀的位置：

🅘卧式储罐塔表层五层及五层左右的左右塔盘、塔体，这部分甲醛释放线及卧式储罐塔顶空气冷却水冷却水系统的（此部分耐腐蚀严查重）；

缓解压力塔区域挥发物线和冷凝器冷凝设计。

♏普遍气相色谱的位置锈蚀较重微，高效液相的位置锈蚀非常特别严重。更是以液气两相形成的位置即“露点”的位置十分非常特别严重。

②耐腐蚀特征：

浸蚀性状为合金钢机械部件的局面浸蚀、匀称减薄；

Cr13钢的点蚀并且1Cr18Ni9Ti不锈钢板的氯化物内应力氧化裂缝。

🍰炼制含盐高硫的源油时，在未利用“一脱四注”方法防氧化己前，自然压塔顶部冷轧钢塔盘氧化传输速度为2~3mm/a。自然压塔顶管机壳式冷去器管教原装进口关键部位氧化传输速度高至6.0~14.5mm/a。

进行“一脱四注”技术tvt体育 后，自然压塔合金钢空冷器列管腐烛强度为0.1~0.3mm/a。自然压塔顶用Crl3浮阀显示点蚀，某炼厂在自然压塔顶面塔体用塞焊内衬1Cr18Ni9Ti钢条，经短时采用，衬里塞焊点附进显示氯化物刚度腐烛融化开裂。某炼厂在这种布位用1Cr18Ni9Ti浮阀，普及显示断腿和干裂。某制油厂采用1Cr18Ni9Ti空冷器，投入使用90天（此间Cl-极高达700mg/L），tvt体育 钢管和管板胀收到渡区全引发脆断。

02 被腐蚀化学反应

此地方的HCl來缘于美国原油中包含的的氯盐和水。

在源油工作时，当升温到120℃上述时，MgCl2和CaCl2即逐渐开始电离转换HCl。

🔯在常调节情绪器中，NaCl在往往情況下是不会电离反应的，但当重质重质美原油中所含环烷酸和部分金屬原子时（如铁、镍、钒等），NaCl在300℃从前就刚开始电离反应，出现氯化氢。时不时重质重质美原油析晶的HCl量超出了都是有机物物物氯盐几乎电离反应所析晶的HCl量，这重质重质美原油生育里添加入清蜡剂（四氯化碳有机物物氯化物），炼制时该有机物物氯化物发生了电离反应的愿因。

HCl、H2S处于干态时，对金属无腐蚀。

当在塔顶待冷却待冷却整体待冷却返潮产生小水滴时，HCl即混溶泥中转为稀盐酸。

🌟盐酸含量可达1％-2％，成为一个腐蚀性较强的“稀盐酸腐蚀环境”。若有H2S存在，可对塔顶冷凝冷却部位的腐蚀加速。

03 防火工作

低温HCL-H2S-H2O环境tvt体育 应以工艺tvt体育 为主，材料tvt体育 为辅。

①“一脱四注”方法防御：

🍌“一脱四注”通常是指国际重质原油强度脱盐，脱盐后国际重质原油注碱、塔顶馏出线注氨（或注胺）、注脱硫剂（也是有在顶回线注脱硫剂的）、放水。

“一脱四注”tvt体育 化机制的基本原理是去掉源油中的杂物，中合已制成的咸性腐化有机溶剂，更改腐化生态与在产品外面型成防护栏第一道防线。

经“一脱四注”后，应到达以下指標：

🐎A.国际黄金经电脱盐后，国际黄金盐浓度乘以5mg/L（轻油厚度生产加工的炼铁厂国际黄金盐浓度乘以2.5mg/L，且Na+＜1×10-6，Ca2+＜27×10-6）。

B.卧式储罐塔顶蒸汽加热水内铁亚铁化合物含磷量大于1×10-6，氯亚铁化合物含磷量大于20×10-6，pH值一般选择7.5~8.5。阶段炼铁厂多实施“一脱三注”tvt体育 处理，即关闭程序注碱。

②材料选择使用：在改进流程tvt体育 （即一脱四注）具体情况下，一般来说可进行碳素钢设配。当炼制高硫美原油时，可以使用20R+0Cr13符合板制自然压塔顶的罩壳（顶部三层塔盘区域）。

🅷有炼油厂厂选用SAF2205+20g或SAF2205+16MnR的爆款符合角钢生产初馏塔和卧式储罐塔的顶端电机外壳。

H2S-H2O的腐蚀与防护

PART-1 被腐蚀的位置及形态特征

☂根据原油不同，炼油厂所产液化石油气中含硫量可达0.118％~2.5％，若脱硫不好，则在液化石油气的碳钢球形储罐及相应的容器中产生低温H2S-H2O腐蚀，其腐蚀形态为均匀腐蚀、内壁氢鼓泡及焊缝处的硫化物应力开裂。此项腐蚀事故在国内外比较常见。

PART-2 tvt体育 蚀体现

在H2S-H2O腐蚀环境中，硫化氢在水中发生离解：

H2S↔H++HS-→   H++S2-

钢在硫化橡胶氢的水普通的水溶液中出现电电学生理反应。

阳极反应：Fe→Fe2+ +2e

二次过程：Fe2++S2-→ FeS

或Fe2++HS- → FeS+H+

阴极过程：2H++2e→2H（渗透）→H2

𒁃钢在H2S水溶液中，不只是由于阳极反应生成FeS而引起一般腐蚀，而且阴极反应生成的氢还能向钢中渗透并扩散，引起钢的氢鼓泡（HB）氢诱发裂纹（HIC）、应力导向氢诱发裂纹（SOHIC）及硫化物应力开裂（SSC）。

PART-3 结垢导致问题及tvt体育 错施

物料客观因素

🌟A.钢中MnS夹杂物是引起H2S-H2O腐蚀的主要因素，可用钢材为Q235-A、Q235-B、Q235-C、20R、20g、16MnR等。

🦹B.从热办理视角来，抗加硫物应力应变龟裂的耐腐蚀性单击列按顺序减半：铁素体加球状炭化物组识→热处理后经完整回火的显微组识→正火和回火组识→正火后的显微组识→热处理后未回火的马氏体组识。从晶体大轻视，狗狗细小病毒晶体组识抗硫裂耐腐蚀性好，粗长晶体则抗硫裂耐腐蚀性差。

ꦑC.洛氏氏光洁度：洛氏氏光洁度是导至加硫物能力皲裂的重点基本要素。往往情况报告下，皲裂焊接缝隙处的宏观环境洛氏氏光洁度在布氏洛氏氏光洁度HB235~HB262时间范围内或挺高。为放到冷轧钢炼油厂机械设备焊接缝隙存在波浪纹，其洛氏氏光洁度应操控在布氏洛氏氏光洁度HB200，含有CN-时，最容易HB≤185。

室内环境的因素

💧A.加硫氢有机废气浓度：美国的腐蚀不锈钢过程师学习NACEMR01-75系统阐述：当呈酸性气味中加硫氢分压相等于或大过0.0003MPa时，该用择抗加硫物剪切力皲裂的相关材料。

💃B.pH值：在H2S-H2O环境中，碳钢和低合钢在pH值为4.2时最严重；pH值5~6时，不易破裂；当pH≥7时，可完全不发生破裂；但有CN-时，可在pH>7情况下发生硫化物应力开裂。

ღC.环境温度因素：加硫物扯力裂纹常常于室内温度因素下达生的慨率最久，在24℃以上，断开的神经敏物质性最大化。环境温度因素高于65℃，呈现受损的反例特少。

剪切力问题

꧂考虑到激光焊结（包涵打弧、溅落）和冷外理使钢造变为残渣弯曲承载力和硬性扩大，对接焊缝城市的阻止发生变化及偏析，都能扩大氢在钢中的溶水度和构建作用，从而也许降低了物料的抗混炼氢弯曲承载力裂口的作用。可经过焊后热外理祛除激光焊结残渣弯曲承载力和高硬性金相阻止。

HCN-H2S-H2O的腐蚀与防护

PART-1 锈蚀与结构

🌱催化原料油中硫化物在加热和催化裂解中分解产生硫化氢，在裂解温度下，元素硫也能与烃反应生成硫化氢，因此催化的富气中的硫化氢浓度很高。同时原料油中的氮化物也裂解，其中约有10％~15%转化成氨，有1％~2％转化成氰化氢。在有水存在的吸收解吸系统，构成了HCN-H2S-H2O的腐蚀环境。当催化原料中氮含量大于0.1％，会引起严重腐蚀。CN-大于500×10-6，会促进腐蚀，其腐蚀部位及形态如下：

01 大部分耐腐蚀

🤡产生于解吸塔边侧及底端，增强塔边侧及核心区等部分。浸蚀呈均衡点蚀和坑蚀早以破裂，浸蚀强度为0.1~1mm/a。

02 氢鼓泡或脱层

📖发生于解吸塔上方、解吸塔后冷器电机外壳、凝缩油沉降罐等部位零件。般鼓泡孔径为5~120mm，发裂开裂宽达到2.5mm。

03 混炼物扯力散架

都存在于解吸塔顶泵壳铬钼钢对接悍接件的奥氏体铝合金悍接件和其热应响区，故在硫化橡胶物内应力tvt体育 蚀条件下，不那么奥氏体铝合金悍接铬钼钢。

PART-2 的腐蚀作用

01 通常腐烛

🌊H2S和钢生成FeS，在pH值大于6时，钢的表面为FeS所覆盖，有较好的保护性能，腐蚀速率也有所下降。但有CN-存在时，CN-能溶解FeS保护膜，产生络合离子Fe（CN）4-6，加速了腐蚀反应的进行。

🧔络合正离子Fe（CN）4-6再次与Fe反馈转换亚铁氰化亚铁Fe2［Fe（CN）6］↓（在硫酸铜溶液为黑色积累）。

休工时，亚铁氰化亚铁又阳极氧化而为成亚铁氰化铁Fe4［Fe（CN）6］3，呈普鲁氏蓝色系。

所以发生关停时腐蚀不锈钢转速促进。

02 氢渗透工作会更和塑炼物热应力破裂

𝓀H2S-H2O反应生成的氢原子向钢中渗透，造成氢鼓泡或鼓泡开裂。当pH值大于7.5且有CN-存在时，随着CN-浓度的增加，氢渗透率迅速上升。也可在高pH值上产生硫化物应力开裂。

PART-3 的腐蚀不良影响要素

01塑料原材料油质

辅料油含硫少于0.5％、含氮少于1％、CN-少于200×10-6，会进而引发相对比较明显的腐化。

02室温

氢鼓泡和鼓泡融化开裂的的敏感工作温度为10~55℃。

03游离态氰化物

在pH值少于7.5时，氢鼓泡和鼓泡发裂由于硫酸铜溶液中下游离CN-渗透压的提升而提升。

CO2-H2S-H2O的腐蚀与防护

PART-1 的腐蚀位置及行态

tvt体育 蚀身体脏器再次发生在湿法脱硫传动装置回收塔的气液分离器冷凝机系统的强酸气身体脏器。

塔顶强酸气的分为为：

H2S（50％~60％）；

CO2（40％~30％）及水分；

环境温度40℃，有压力约0.2MPa。

෴腐蚀部位主要腐蚀影响因素是H2S-H2O，但在某些炼油厂，由于原料气中带有HCN，而形成HCN-CO2-H2S-H2O的腐蚀介质，加速了H2S-H2O的均匀腐蚀及硫化应力开裂。

♏腐蚀形态对碳钢为氢鼓泡及硫化物应力开裂，对Cr5Mo、1Cr13及低合金钢使用奥氏体焊条，则为焊缝处的硫化物应力开裂。

🌺某炼油厂厂净化塔顶冷凝水冷却水器冷轧钢外壳呈环向、横面对接焊缝硫化橡胶物地应力融化开裂20多个。净化塔顶吸附罐冷轧钢外内壁有800多个氢鼓泡，很大鼓泡隶属于罐壁上，长度约250mm。

🐷另个过油炼制厂降解塔顶空气降温降温器便用1个大概二个月，合金钢焊接件发掘塑炼物地应力裂开，且在焊接件刮痕处，泄漏普鲁士白色有机物（亚铁氰化铁）。

☂某厂烟气脱硫复苏塔塔顶馏出地埋管焊接件也曾会引发混炼物剪切力融化干裂。有几个炼厂复苏塔顶冷凝器散热器浮头螺帽（35CrMo）都会引发了混炼物剪切力融化干裂。

🍌某炼厂再生塔顶安全阀旁路短管用Cr5Mo，但选用Cr25Ni13焊条，焊后没有热处理，焊缝处发生了硫化物应力开裂。

PART-2 的腐蚀生理反应及防范

꧅腐蚀部位主要为H2S-H2O等的腐蚀，其腐蚀与反应与防护措施如炼油厂主要的腐蚀体系（一、二、三）所述。但为防止冷凝冷却器的浮头螺栓硫化物应力开裂，可控制螺栓应力不超过屈服限的75％，且螺栓硬度低于布氏硬度HB235。

RNH2乙醇胺-CO2-H2S-H2O的腐蚀与防护

PART-1 腐化的位置及形态特征

ꦿ腐蚀部位发生在脱硫装置干气脱硫或液化石油气脱硫的再生塔底部，再生塔底重沸器及富液（吸收了CO2、H2S的乙醇胺溶液）管线系统。温度90~120℃，压力约0.2MPa。腐蚀形态为在碱性介质下（pH值8~10.5）由碳酸盐及胺引起的应力腐蚀开裂和均匀减薄。腐蚀关键因素为CO2及胺。在主要处理二氧化碳的装置（如干气脱硫）比主要处理硫化氢的装置（如液化石油气脱硫）腐蚀严重，即腐蚀随着原料气中二氧化碳的增加而增加。

PART-2 侵蚀不良反应

൩当二氧化碳含量为20％~30％时，有水的高温部位（90℃以上）腐蚀相当严重，碳钢腐蚀速率可到0.76mm/a，而硫化氢和二氧化碳混合物的腐蚀比相应浓度二氧化碳的腐蚀要轻，并随着H2S浓度的增加而降低。即H2S有抑制CO2腐蚀的作用。

CO2转化的碳酸可单独腐烛机器。其生理反应为：

Fe+H2 CO3→FeCO3↓+H2

🌜还有，被浸蚀地方致使碳酸盐、胺及多余地地应力的功能，会进而引发焊口处的碳酸盐地地应力被浸蚀容易裂开。

某脱硝厂再生利用塔尺寸1.8m，塔下处质量为Q235，12mm，

上面为Q235+1Cr18Ni9Ti和好板（8mm+2mm）。

压0.06~0.09Mpa，塔底温度因素120~130℃，pH数值为10.4。

♚运行一年半后，在低部碳钢环向焊缝发现35处裂纹。裂纹中的腐蚀产物主要为FeCO3及Fe（OH）2，未发现硫化铁。

💖某炼油厂厂烟气脱硫机体二次利用塔的原材料为Q235，动工不超过在一年看到机体二次利用塔底端集燃油箱简述抗震 加固矩形管焊接缝三次空鼓，裂开超过1500mm，深2.3mm。

ꦡ各炼厂的回收塔底重沸器列管金属腐化均比较严重，某过油炼制厂重沸器食用高碳钢列管，一名月就被蚀穿，后切换1Cr18Ni9Ti管，并加强了运营要求，使金属腐化可以设定。

PART-3 金属腐蚀关系元素

在巡环胺液中，蚀化性环境污渍基本有左右哪几种。

01 胺吸附结果

ꦺ甲醇胺与二氧化不良反应碳是因为没法逆不良反应绘制的聚胺型材质是提高的设备生锈的最常见的生物降解物品。

02 热相对稳定碱土金属

无水乙醇胺与物料气中某一强酸性功能而为成的热维持盐会导致机 的锈蚀。

03 烃类成分

酒精胺被材料气中烃类影响后能影响传热面的积垢，导至壁厚温湿度提升，会加重装备灼伤。

04 氧

胺液中的氧不加强胺的可降解，并被氧化物胺能达成氧化物性生产酸，互相还洋洋变快二被氧化物碳的氧化物。

05 固态物物

𝓀胺液中的膏状物（硫化橡胶铁、氧化反应铁等）还可能增大刹车盘磨损，损坏合金保护区膜而严重腐化。原因膏状物的堆积，也可发生电偶腐化。

PART-4 耐火板保障措施及村料选取

🐼01 方法工作温度不低于90℃的冷轧钢仪器（如胺再生能力塔、胺重沸器等）和供水管道要做焊后解除压力热整理，管控焊接和热会影响区的硬度标准大于HB200。

🐬02 先运用带汽化器的个人空间的胺重沸器。带汽化器的个人空间的重沸器底端应该有150mm的个人空间，无误清空和清扫冲洗汇聚的杂质。为减少合金表皮温差，硬着头皮不运用热虹吸式重沸器。

🧔03 在单甲醇胺（MEA）和二甲醇胺（DEA）系统的，重沸器管制约束应用1r18Ni9Ti圆不锈无缝钢管。对贫富液，板换器可供选择用碳钢板无缝焊接圆不锈无缝钢管。当管材漆层环境温度超过120℃时，则建议选用1Cr18Ni9Ti圆不锈无缝钢管。

04 加强运营水平

● 设定复苏塔底气温。对MEA，气温设定在120℃；对DEA，气温设定在115℃。

● 操作重沸器运行温湿度应高于140℃，高由此观之温湿度，易使得胺的降解。

● 在单甲醇胺的软件系统中流入缓蚀阻垢剂。

● 为以避免胺液氧气污染，胺罐体和缓冲罐需要使用惰性其他气体涵盖，以确保氧气不打开胺模式。

S-H2S-RSH的腐蚀与防护

PART-1 腐蚀性布位及行态

෴室温硫的腐蚀的位置为水泥粉磨器、缓解压力器、促使裂化器的进行热风炉、分馏塔上端及以及的供水管道、热换器器等设配。

ꦓ侵蚀的程度以煤化分馏塔底端更严重，缓解压力塔底次之，催化剂的作用分馏塔底又次之。侵蚀型态为不均减薄。

其氧化浓度约为（规范值）：

๊心理排压塔出料段位置20g浸蚀浓度超过4.3mm/a，心理排压塔底美国原油渣油热换器器碳钢板D25mm×2.5mm管制约束生存期为半年。

🦄水泥粉磨分馏塔冷轧钢塔盘为4.4mm/a，水泥粉磨分馏塔底热煤焦油供水管冷轧钢的最多的腐蚀传输率为6.0mm/a。

PART-2 金属腐蚀表现

01 可溶性混炼物的蚀化

✨活力混炼物（如混炼氢、硫醇和单质硫）大概需要在350~400℃都能与塑料可以直接發生物理做用，如下所述式：

H2S+Fe  →FeS+H2

RCH2CH2SH+Fe → FeS+RCH=CH2+H2

S+Fe → FeS

混炼氢在340~400℃按下面公式式被分解转换成：

H2S→S+H2

𝄹被分解转换成起来的设计硫比塑炼氢有更强的可溶性，使腐烛性愈加激昂。在可溶性硫的腐烛性的过程 中，还突然出现有一种逐渐减少的非常倾向。即刚刚开始时腐烛性运行运行速度比较慢，肯定事件以来腐烛性运行运行速度才不变成功，这个是仍然添加的塑炼铁膜阻滞了腐烛性生理反应的来。

02 非化学活化硫化橡胶物的蚀化

🍎非特异性塑炼物（也包括硫醚、二硫醚、环硫醚、噻吩等）材料不可以会和金屬遭受意义，但在低温下才可以细化生产硫、塑炼氢等特异性塑炼物。

举例戊硫醇、二硫醚的溶解过程中：

𝓀戊硫醇（C5H11SH）在高温高压下基于原子引力场而被吸咐于有促使活性氧的冷轧钢界面上，使硫醇基脱落变身成为轻松自由基：

C5H11SH→C5H11  ●+ SH ●

添加的政治权利基会加强组织领导一个脚印与暂不分解掉的硫醇（C5H11SH）功能而添加塑炼氢。

二硫醚的耐高温进行分解有哪几种方式英文。可转成原子硫，也可转成混炼氢：

或

PART-3 灼伤影响到问题

01 温湿度

温度表的作用成绩在两大的方面：

四是平均温度偏高增强了硫、硫化橡胶氢及硫醇等与金属制的化学式的反应而降速生锈；

🦩第二溫度偏高推进了美国石油中非生物硫的热分析。美国石油中某类塑炼橡胶物就只有在240℃上文才刚开始分析成塑炼橡胶氢，非常空间结构繁杂的塑炼橡胶物，在350~400℃半时析速度最快，到500℃时塑炼橡胶物首要分析完。

之所以室内温度各种不同，腐化波特率也各种不同。

🧜以某炼铁厂缓解压力渣油（含S=1.25％）概述，其耐蚀化速度t=242℃时，合金钢很大耐蚀化速度0.75mm/a；

t=323℃时，2.20mm/a；

t=380℃时，4.20mm/a。

02 国际原油总含硫量与硫化橡胶氢质量浓度

🎉一般的以混炼氢酸度强弱来量油号金属浸蚀影响的深浅，可含硫高不让于混炼氢酸度高。油号的金属浸蚀影响与石油总含硫量两者之间并不了正比例的关系，而在于于但其中混炼物的质地与在炼制工作中的热分解掉层面。

03 流动速度

在气速大内脏器官，FeS易被被tvt体育 蚀性而刮破，使菜单栏反复的更新，金属材料的被tvt体育 蚀性亦就进1步诱发，如此导电介质气速大，被tvt体育 蚀性数率就高。如某炼油厂厂冷轧钢减压的方法转油线因气速增强而被tvt体育 蚀性数率增强，其相对应的的指数值相应：

PART-4 防御机制及物料选购

ඣ常温硫的灼伤护甲方案首要是决定耐蚀刚材。如Cr5Mo、Cr9Mo的炉管，1Cr18Ni9Ti的板换器管及20R+0Cr13和好板等。等等建材承受常温硫的灼伤是合理的。中国国内科研的些无铬钢种如12A1MoV及12 SiMoVNbAl亦有一段实际效果。

S-H2S-RCOOH的腐蚀与防护

PART-1 被腐蚀脏器及型态

🤡环烷酸为原油中一些有机酸的总称，又可称为石油酸，大约占原油中总酸量的95％左右。环烷酸是环烷基直链羧酸，通式为CnH2n-1COOH，其中以五、六环为主的低分子量环烷酸腐蚀性最强。

般是环戊烷的双重性物，相原子核水平在180~350依据内变迁。环状格局为：

环烷酸常收集在柴油机和隔墙板厂家润滑情况油馏分中，的馏分纯度较少。

🐽蚀化布位以缓压炉进出口值转油线、缓压塔压料段一些布位为本。过热蒸汽炉进出口值转油线及过热蒸汽塔压料段次之。煤化分馏塔集液压油箱布位又次之。

🌟受环烷酸侵蚀的建筑钢材的表面润滑无垢，地属材质水流量低的器官存在侵蚀板洞，高水流量器官的侵蚀则存在有点锐边的坑蚀或蚀槽。气温环烷酸侵蚀突发于高效高效液相，但在气、高效高效液相交变器官防氧化区及带来电磁感应区则侵蚀进一步强化。减压的方法塔软件系统若有气涌入，则环烷酸侵蚀增重。

炼制高酸值源油各个部门位耐腐蚀波特率（参照值）有以下几点：

01 缓解压力炉出口产品转油线冷轧钢：20mm/a；

02 过热蒸汽炉出口量20号钢“T”形整合管：13mm/a；

03 缓解压力塔20g+1Cr18Ni9Ti组合型板的3mm的组合型层，9个月左右被线条生锈掉。

PART-2 侵蚀不良反应

环烷酸在低温制冷的效果时金属浸蚀不剧烈。假如煮沸，越来越是在高温度无水生态中，金属浸蚀最激动人心。

耐腐蚀影响下面：

2RCOOH+Fe→Fe（RCOO）2  +  H2↑

FeS+2RCOOH→Fe（RCOO）2  +  H2S↑

☂由于Fe（RCOO）2是油溶性腐蚀产物，能被油流所带走，因此不易在金属表面形成保护膜，即使形成硫化亚铁保护膜，也会与环烷酸发生反应而完全暴露出新的金属表面，使腐蚀继续进行。酸值大于0.5 mgKOH/g的原油在温度270~280℃和350~400℃时，环烷酸腐蚀最严重。

PART-3 腐化应响客观因素

01 源油酸值

𝔉石油现货酸值在0.3 mgKOH/g石油现货时，时应所致要注意。当石油现货中酸值高于等同于0.5 mgKOH/g石油现货时，在必要温湿度必要条件下，能时有发生非常明显的腐化。酸值越高，腐化越加重。常、调节情绪分馏安装低温环烷酸腐化可以用石油现货酸值尺寸来区分。

02 温差

▨环烷酸结垢始于于220℃，跟随高温的增大而结垢日益加剧。270~280℃时，结垢已挺大，之前跟随高温的增长而削弱。但在350~400℃，结垢又急骤加大。在必然酸值下，高温在288℃之内时，每增长55℃，环烷酸对合金钢的结垢强度将加大2倍。

03 风速及电磁

🍬当热度在270~280℃、350~400℃，酸值在0. 4mgKOH4/g上文时，环烷酸的灼伤性与流体力学的流体密度关干，流体密度越高，则环烷酸灼伤性越严重的。管路室内明确物，如焊瘤、错边、电偶保护管等处，在部位地域内吸引涡流效应和紊流而诱发灼伤性。

04 变压器油酸钠（RCOONa）

꧑油品酸钠是美国美国美原油含水量所容解的 NaHCO3与油品酸不良反应的提取物，也是种外壁滋养剂。它能不利于钢铁设备外壁上型成漆状膜和FeS膜。油品酸钠含氧量越高，美国美国美原油的腐烛性越强。但油品酸钠在美国美国美原油中的含氧量已超其临介胶团含量值时，再加剧油品酸钠含量，腐烛不会扩大。

05 原油现货含硫量

ও石油工业含硫量一临介状态值，当石油工业含硫量低过临介状态值时，关键为硫锈蚀。当石油工业含硫量远低于临介状态值时，关键为环烷酸锈蚀。石油工业中石油工业酸钠（RCOONa）纯度越高，临介状态值越高。室温越高，则临介状态值越低。

PART-4 防火控制措施及资料适用

💧01 环烷酸生锈的预防办法首要是并选择耐蚀建筑钢材，而高碳钢、Cr5Mo、Cr9Mo及0Cr13不抗环烷酸温度高生锈。

环烷酸结垢部件需所采用00Cr17Ni12Mo2（316L）钢，且Mo量不小于2.3％。

在无冲蚀的事情下，其情常用固熔降温的1Cr18Ni9Ti。

ꦕ02 装备、水管并且 炉管90度弯头内部焊接件应磨平，焊接件的错边咬肉应减慢，以保养内部竖直，严防引起电磁感应而日益加剧耐腐蚀。

03 相应更大炉产品出口转油线公称直径，降风速。

高温H2的腐蚀与防护

♑金属被灼伤的位置进行于加氢精制油、加氢裂化及促使重全屋整装置中持续高温阀门低压临氢设施及地埋管中，金属被灼伤体型为面脱碳及内层脱碳（氢金属被灼伤）。这样的金属被灼伤进行在碳素钢、C-0.5Mo钢及铬钼钢中。

🌌钢中的碳在中高温下移迁到接触面，并在接触面确立碳的的气体有机化合物CH4或在含氧生活环境中确立CO2。水蒸气会加快类似这些作用。

🐠常温直流高压氢散出步入钢中并和不安全稳定的炭化物反响提取二氧化氮乙炔气，所提取的二氧化氮没办法自钢中逸出，聚众于晶界或参杂处，促使产生高内应力，终极导致裂开，于是使钢板材容易裂开或轻金属鼓泡。当钢中有效偏析沉淀物、长条形参杂物或分段时，二氧化氮在这一些身体部位聚众可促使造成 的鼓泡。

💫奥氏体钢中氢的水解度比铁素体钢大一个數量级，而氢的扩撒指数公式则在奥氏体钢中约比铁素体钢里面大约低4个數量级。但是不锈钢装饰管吗软型堆焊层的在使用就可以削减氢分压用处对材料的反应。

高温H2-H2S的腐蚀与防护

PART-1 腐蚀性连接及形状

𝓰存在于加氢精制及加氢裂化装置高温（300--420℃）的反应器容器、加热炉管及工艺管线。腐蚀形态为H2S对钢的化学腐蚀。在富氢的环境中，90％~98％的有机硫将转化为硫化氢。在氢的促进下可使H2S加速对钢材的腐蚀。在富氢环境中，原子氢能不断侵入硫化物垢层中，造成垢的疏松多孔，使金属原子和H2S介质得以互相扩散渗透，因而H2S的腐蚀能不断进行。

PART-2 结垢反应迟钝

﷽各种钢材的H2-H2S的腐蚀速率可按库柏·高曼（Couper Gtorman）曲线查出。图1是以石脑油为稀释剂的H2S-H2对碳钢的腐蚀速率。若以柴油为稀释剂，H2S-H2对碳钢的腐蚀速率则应乘以1.896倍（腐蚀加重）。若采用Cr-Mo钢，其腐蚀速率将随着含Cr量的增加而降低，则需乘以Fcr系数（表1）。图2为H2S-H2对18-8型不锈钢的腐蚀速率，当用Cr12％型钢，则乘以6.026系数。

PART-3 tvt体育 蚀影晌元素

01 氧化还原电位

H2S含量在1％（体积分数）以下时，随着H2S浓度的增加，腐蚀急剧增加。

02 的温度

ꦿ当的温暖在315~480℃时，的温暖的高下是会影响生锈传送速度的注意基本要素。伴随的温暖的加快，生锈传送速度将逐渐增添，这段时间的温暖每增添55℃，生锈传送速度约有增添2倍。

03 时期

﷽H2S-H2的腐蚀速率随着腐蚀时间的增长而逐渐下降，超过500h的试验数据比短时间的腐蚀数据小2~10倍。图1及图2中的腐蚀速率试验时间均超过500h，有的接近25000h。

PART-4 卫生防护安全措施及食材配用

高温H2S-H2腐蚀环境以材料tvt体育 为主。

ꦜ01 只能根据压差烧杯的设计的概念水温及混炼氢有机废气浓度（比热容总成绩或摩尔总成绩），从耐被腐蚀不锈钢圆管装饰管该图查取耐被腐蚀不锈钢圆管装饰管强度。当耐被腐蚀不锈钢圆管装饰管强度可超过0.2mm/a时，应当选取取更高的村料或选取不锈钢圆管装饰管分手后复合板或主要采用堆焊不锈钢圆管装饰管构造，板材按抗氢钢选取铬钼钢。

✃02 304不锈钢304组合不锈钢304规格的覆层可通过制定必要条件建议选用0Cr13、0Cr18Nil1Ti或00Cr17Nil4Mo2等节能减排304不锈不锈钢304规格，覆层板厚为一般为3mm。

😼03 装饰管堆焊层宜配用三层线路，三层线路堆焊的过渡期层为00Cr25Ni13（E309L），边部为00Cr20Ni0Nb（E347NbL）。

04 操作温度≤250℃时，在H2-H2S介质中选用碳钢和低合金钢可满足操作的要求。